Руководства по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций - Общие сведения

Поэтому не точный выбор расчётной схемы может привести к значительным погрешностям. В данном месте возникает максимальный изгибаемый момент и поперечная сила. Основы теории, расчета и конструирования. Но часто шаг колонн определяется по архитектурным и технологическим соображениям. Для теоретической оценки деформаций ползучести бетона при высоких температурах во время пожара можно использовать выражения 2 и 4. Parto - State of Art of Technologies for Safeguarding Historic Structures in Bulgaria. Возможность расчета по одной такой схеме загружения обуславливается выравниванием моментов вследствие пластических деформаций. Наиболее сложный узел - примыкания к колонне - решен приваркой закладной коробчатой детали плиты к продольной рабочей арматуре колонны. Можно уменьшить шаг колонн по наружному контуру. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30. Построение эпюры арматуры ниже иллюстрируется на примере рассчитываемого ригеля рамы.

Baker - ANSYS Macros for Illustrating Concepts in Mechanical Engineering Courses. В каждом направлении безбалочное перекрытие заменяется многопролетной рамой с ригелем в виде плиты и с колоннами примыкающими к узлу и защемленными на противоположных концах. По рядам колонн размещаются связевые плиты, приваренные к колоннам и образующие продольные распорки. В бетонных монолитных конструкциях балки как таковые могут отсутствовать, хотя это делает перекрытие более гибкими при той же толщине плит.

Бетонные и железобетонные конструкции. Baker - ANSYS Macros for Illustrating Concepts in Mechanical Engineering Courses. Конструкции высотных зданий, В. Методы расчета Расчет безбалочной плиты по методам теории упругости разрабатывался различными авторами, однако несмотря на математическую строгость, эти методы страдают существенными недостатками и не позволяют реально оценить работу конструкций. Милованова- Работа железобетонных конструкций при высоких температурах. Наиболее простым в изготовлении является плоское перекрытие. Если с моментом все относительно понятно, то обеспечить восприятие продавливания бывает достаточно сложно при стандартных габаритах колонн и толщине перекрытий.

Это уравнение было получено Дж. Расчет колонны на сжатие Полная грузовая площадь для одной внутренней колонны составит 5. НИИЖБ 2005, Том 2. Hughes - Behaviour of Reduced-Scale Reinforced Concrete Masonry Shear Wall. Патент на такую конструкцию впервые был зарегистрирован в США Орлано Норкросом в 1902 году. Железобетонные конструкции: Специальный курс. Безбалочные перекрытия с безкапительными колоннами представляют собой предельно простые конструкции, состоящие из железобетонных плит одинаковой толщины и колонн постоянного сечения. Современные нормы и евростандарты.

Железобетонные конструкции: Общий курс. Безбалочные перекрытия с безкапительными колоннами представляют собой предельно простые конструкции, состоящие из железобетонных плит одинаковой толщины и колонн постоянного сечения. К 1917 году формула Никольса была принята Объединенной американской комиссией и введена в строительные нормы ACI для проектирования безбалочных перекрытий с капительными колоннами.

Расчет конструкций по прочности

2.12. Прочность (несущая способность) элементов каркаса определяется на основе расчета рам с учетом перераспределения усилий.

Кроме того, расчет прочности плит и капителей должен предусматривать:

расчет на продавливание;

расчет на излом полосы панелей вдоль или поперек перекрытия (рис. 6 ), где панель - участок перекрытия, ограниченный линиями сетки колонн каркаса;

расчет на одновременный излом смежных панелей разных рядов (рис. 7 ).

Расчет на излом отдельной панели не требуется.

Расчет на излом отдельной поперечной или продольной полосы панелей перекрытия является во всех случаях обязательным и выполняется в соответствии с указаниями «Руководства по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций».

Расчет прочности сборного безбалочного перекрытия в целом на полосовое разрушение обусловливается возможностью одновременного разрушения межколонных (надколонных) и пролетных плит. При этом расчете рекомендации п. 4.11 указанного выше Руководства в части коэффициентов распределения арматуры допускается не учитывать.

При расчете перекрытия на одновременный излом смежных панелей разных рядов рекомендуется учитывать влияние распора, создаваемого колоннами (см. п. 4.10 указанного Руководства). Влияние распора допускается учитывать путем уменьшения сечения рабочей арматуры против величин, полученных из расчета без распора, на 10 %, если между рассчитываемой панелью и краем перекрытия имеются два ряда колонн или более; на 5 % - если между рассчитываемой панелью и краем перекрытия имеется один ряд колонн. Для консольных свесов плит, а также для панелей, свободно опертых на стены, влияние распора не учитывается.

2.13. В сборном перекрытии пролетные плиты рассматриваются как опертые на деформируемый контур, которым являются межколонные плиты.

Работая в системе безбалочного перекрытия, пролетные плиты находятся в весьма сложном напряженном состоянии (они испытывают влияние распора, частичного закрепления на контуре, деформативности контура и т. д.). Для упрощения расчета по прочности рабочую арматуру пролетной плиты допускается принимать из расчета ее как опертой на жесткий контур в соответствие с «Руководством по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций», но без учета закрепления на контуре и без учета сил распора. Площадь сечения рабочей арматуры в каждом направлении рекомендуется принимать не менее 0,2 % от площади расчетного сечения бетона.

Рис. 6. Схема полосового излома перекрытия (на примере сборного перекрытия)

Рис. 7. Схема расположения пластических шарниров при одновременном изломе смежных панелей (плит) перекрытия (на примере сборного перекрытия)

О - опорные пластические шарниры; П - пролетные пластические шарниры

2.14. Если расчет на излом сборного перекрытия при капителях и межколонных плитах, заармированных как элементы ригелей рам, и пролетных плитах с арматурой согласно п. 2.13 настоящего Руководства требует увеличения сечения рабочей арматуры, то это требование рекомендуется выполнять за счет увеличения рабочей арматуры в пролетных плитах.

2.15. Расчет перекрытия на продавливание производится в сечениях, где очертания капителей образуют входящие углы, где изменяется толщина плиты, в местах приложения значительных грузов, распределенных на небольшой площади, а также в других местах, где это окажется необходимым для принятого конструктивного решения.

Предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды или конуса, боковые грани или образующая которых наклонены под углом 45° к горизонтали.

Прочность перекрытия на продавливание в сечениях без поперечной арматуры рекомендуется проверять по формуле

где Р - расчетная продавливающая сила, определяемая при коэффициенте перегрузки n > 1; h₀ - рабочая высота сечения;

R_р - расчетное сопротивление бетона растяжению; k - коэффициент, принимаемый равным:

для тяжелых бетонов

для бетонов на пористых заполнителях - 0,8;

b_ср - среднее арифметическое между величинами периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения h₀ .

При расчете на продавливание капителей или полукапителей, а также плиты по периметру капителей или полукапителей, величина силы Р принимается равной сумме сил, передающихся через перекрытие на поддерживающую капитель колонну, за вычетом нагрузок, приложенных к верхнему основанию пирамиды продавливания (считая до плоскости расположения верхней арматуры).

При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет производится из условия

где F_хп - площадь поперечной арматуры, пересекающей боковые грани пирамиды продавливания и надежно заанкеренной в бетоне

- расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению при расчете на поперечную силу; k. R_р. h₀ и b_ср имеют те же значения, что и в формуле (1) .

Кроме того, поперечное армирование независимо от результатов расчета должно удовлетворять конструктивным требованиям п. 3.9 настоящего Руководства.

Помимо расчета на продавливание следует производить расчет на действие поперечных сил в соответствии с действующими СНиП.

2.16. Колонны квадратного и прямоугольного сечения рассчитываются на внецентренное и косое внецентренное сжатие. Несущая способность колонны принимается по меньшему значению.

Расчетную длину колонн l₀ многоэтажных зданий при числе пролетов не менее двух допускается принимать:

при сборных конструкциях с сопряжениями, выполненными только на сварке, без замоноличивания (расчет на монтажные нагрузки)

где Н - высота этажа,

В сборных конструкциях с расчетными замоноличенными сопряжениями элементов расчетную длину колонн первого этажа, надежно заделанных (защемленных) в фундаментах, можно принимать равной 0,8 Н.

Рис. 8. Рабочая высота вертикальных (нормальных) сечений канители при действии изгибающего момента М

2.17. При расчете элементов сборных конструкций на нагрузки, действующие в стадии эксплуатации, а также в процессе монтажа каркаса здания, следует учитывать условия их работы, связанные с конкретно принятыми сопряжениями элементов.

2.18. Рабочая высота нормальных (вертикальных) сечений капители сборного перекрытия при расчете на действие изгибающих моментов принимается по рис. 8 .

Стенки стакана капители рассматриваются как плиты, защемленные по трем сторонам и не опертые по четвертой (низ стакана).

2.19. Деформации (прогибы) элементов безбалочных конструкций вычисляются по усилиям из статического расчета каркаса на расчетные нагрузки, определяемые при коэффициенте перегрузки, равном единице.

Стадия работы конструкции, по которой должна производиться проверка прогиба перекрытия, устанавливается расчетом на образование трещин.

Если перекрытие запроектировано в соответствии с настоящим Руководством и «Руководством по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций», опасным в отношении образования первых трещин будет являться, как правило, нормальное к плоскости перекрытия сечение капители под углом 45° к линии (разбивочной оси) колонн каркаса. При этом величина изгибающего момента, воспринимаемого сечением при образовании трещин в квадратной в плане капители ломаного очертания (см. п. 1.5 и рис. 1 ), может быть найдена, учитывая форму сечения, образованную двумя трапециями, по формуле

где - момент на единицу ширины сечения; h_к - высота капители в месте перелома ее очертания (см. рис. 1 ).

Момент образования трещин может быть определен также методами теории упругости и выражен через нагрузку в виде

где с₁ - множитель, получаемый из расчета перекрытия в упругой стадии его работы.

Из формул (4) и (5 ) определяется нагрузка отвечающая образованию первых трещин в растянутой зоне бетона капители перекрытия

Для безбалочных перекрытий с квадратными капителями ломаного очертания при квадратной сетке колонн каркаса нагрузка р_Т . выражается формулой

где l - пролет перекрытия по осям колонн; с - расстояние от оси колонны до перелома очертания капители (рис. 1 ).

Если расчетная нагрузка при коэффициенте перегрузки, равном 1, менее величины р_Т . проверка прогибов производится при условии отсутствия трещин в перекрытии.

При необходимости расчета по образованию трещин в растянутой зоне бетона плоской, сплошного сечения плиты безбалочного перекрытия следует пользоваться формулой

где - момент на единицу ширины плиты; h_п - толщина плиты.

2.20. Прогибы перекрытий, не имеющих трещин в растянутой зоне бетона, могут вычисляться методами теории упругости.

Рис. 9. График прогибов перекрытия:

1 - опытная кривая; 2 - теоретическая прямая; 3 - точка, соответствующая образованию первых трещин; 4 - точка, соответствующая началу текучести арматуры по всем линиям излома.

Для монолитных перекрытий с квадратными капителями ломаного очертания при квадратной сетке колонн каркаса, спроектированных в соответствии с настоящим Руководством и «Руководством по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций» величину прогиба центра панели 1 при отсутствии трещин в конструкции рекомендуется определять по формуле

где k_п - коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона, принимаемый для тяжелого бетона и бетона на пористых заполнителях при плотном мелком заполнителе - 0,85; С - коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона, принимаемый для тяжелого бетона и бетона на пористых заполнителях при плотном мелком заполнителе при влажности воздуха окружающей среды: выше 40 % - 2; 40 % и ниже - 3. При кратковременном действии нагрузки С = 1.

1 Панель - участок перекрытия, ограниченный линиями сетки колонн каркаса.

Для случая, когда в перекрытии образуются первые трещины, прогиб центра панели определяется по формуле

2.21. Для безбалочных перекрытий, имеющих трещины, максимальный прогиб рекомендуется определять приближенно по линейной интерполяции между прогибом, отвечающим образованию первых трещин, и прогибом в момент, непосредственно предшествующий исчерпанию несущей способности перекрытия, по формуле

при кратковременном действии нагрузки

В формуле (13) x_т - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая как для плиты прямоугольного сечения без предварительного напряжения в стадии, непосредственно предшествующей исчерпанию несущей способности по формуле

Несущая способность квадратной панели монолитного безбалочного перекрытия, одинаково армированной в обоих направлениях, при одновременном изломе смежных панелей разных рядов (см. рис. 10 ) выражается формулой

где М_п - предельный момент на единицу длины пролетного пластического шарнира; М_оп - предельный момент на единицу длины опорного пластического шарнира; l - то же значение, что и в формуле (12) ;

- катет прямоугольного треугольника, отламывающегося от панели в пределах капители (см. рис. 10 ); F_п - сечение нижней арматуры в пролете на ширину панели; F_к - сечение верхней арматуры в опорном пластическом шарнире на ширину панели; z_п - плечо внутренней пары в пролетном пластическом шарнире; z_к - плечо внутренней пары в опорном пластическом шарнире.

При определении плеча z_к следует учитывать, что сжатая зона бетона в опорном пластическом шарнире может оказаться целиком вне плиты (в капители безбалочного перекрытия).

2.22. Деформации сборных безбалочных перекрытий определяются в соответствии с принятой расчетной схемой конструкции (п.п. 2.2 и 2.13 ) и с учетом рекомендаций п.п. 2.3 - 2.5 ; 2.19 ; 2.23 и 2.24 .

2.23. Прогибы ригелей рам сборной конструкции рекомендуется вычислять, пользуясь методами строительной механики по значениям кривизны . определяемым в соответствии с действующими СНиП.

2.24. Прогиб пролетных плит, имеющих трещины, рекомендуется определять по формуле (11) .

При определении f_т и р_Т пролетная плита рассматривается как опертая на деформируемый контур, которым являются межколонные плиты и который деформируется как от нагрузки, действующей на пролетную плиту, так и от нагрузки, находящейся непосредственно на нем.

для восприятия распределенной по площади плиты нагрузки. В практике проектированияжелезобетонныхконструкций в основном встречаются. 3.151. Безбалочныеперекрытия конструируются по рис. 115. Рис. 115. Схема армирования безбалочныхперекрытий а - пролетная.

Пособие попроектированию к СП 52-117-2008* Пособие попроектированиюжелезобетонных пространственных конструкций покрытий и перекрытий. г.) 1123 Дмитриев А.Н. «Руководствопо оценке инвестиций» «Руководствопо оценке экономической эффективности инвестиций.

при проектировании сборно-монолитную стену в грунте по технологии. Колонны ниже +0.00 Монолитные железобетонные. 4. Перекрытия Монолитный железобетон. Безбалочные. 5. Несущие стены и. Предусмотреть ограждения и конструкции. обеспечивающие меры безопасности.

ОЬЩИЕ ТЕХНИЧЕСКИКЕ ТРЕБОВАНИЯ ПОПРОЕКТИРОВАНИЮ подземных гаражных комплексов. решения необходимо руководствоваться следующими. Перекрытия 4.6.1 Несущие конструкцииперекрытий подземного гаражного комплекса рекомендуется выполнять из монолитного железобетона.

Нормы, правила, стандарты и законодательство России

«Техэксперт: Нормы, правила, стандарты и законодательство России» - это крупнейшая библиотека нормативно-техниче ских д окументов и незаменимое решение для крупных и средних компаний, занимающихся многопрофильной деятельностью либо специализирующихся в определенной области.

Система предназначена для специалистов предприятий любой отрасли промышленности или производства, также организаций, осуществляющих свою деятельность в области сертификации или стандартизации. К основным подразделениям можно отнести:

• специалистов испытательных лабораторий;
• специалистов отдела технической документации, научно-технической информации, архива;
• специалистов отдела стандартизации, сертификации, качества и метрологии;
• специалистов лабораторий по организации производства;
• специалистов отдела технического контроля;
• специалистов дирекции по производству и снабжению.

Профессиональная справочная система обеспечит всех специалистов во всех подразделениях актуальными, достоверными документами. В состав системы входят:

• технические регламенты России и Таможенного союза (включая проекты);
• национальные стандарты (ГОСТ, ГОСТ Р), стандарты Белоруси и Казахстана;
• классификаторы, РД, ПБ, СТО, МУК и многое другое;
• авторские документы ведущих разработчиков (ОАО "Газпром", НП "АВОК", НОСТРОЙ, ОАО "НПО ЦКТИ", НИЦ "Строительство");
• специализированные периодические издания в электронном виде;
• образцы и формы отраслевых документов.

Указатель стандартов России
Классификаторы России
Нормы, правила, стандарты и законодательство по техническому регулированию
Все нормы, правила, стандарты
Всё законодательство России
Архив
Единый словарь терминов

Периодические издания по вопросам стандартизации

Материалы семинаров и конференций

Руководство по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций

Руководство по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций Скачать

Работа сборно-монолитных участков перекрытий в поперечном направлении настоящими рекомендациями не учитывается. Физическую нелинейность деформирования стержневых элементов в упругих методах расчета рекомендуется производить на основе итераций с одновременным изменением геометрии сечения за счет трещинообразования и снижения модуля деформаций бетона и арматуры в соответствии с их диаграммами деформирования, включая нисходящие участки. При расчете ригелей на дополнительные нагрузки следует учитывать вид сопряжения ригелей с колоннами по принятой в проекте конструктивной системе, считая по серии 1. Конструкция рамного каркаса межвидового применения для многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. Станевский — Строительные краны. Проверим прочность наклонного сечения по поперечной силе.

Изгибающие моменты в пролетах М1 и М2 меньше момента, воспринимаемого отдельно работающей плитой перекрытия, поэтому прочность по нормальному сечению в пролете обеспечена. По значению опорного момента определяется требуемое количество рабочей арматуры в монолитном участке над опорой для таврового сечения с полкой в растянутой зоне (рис. Нормативное значение сопротивления бетона осевому растяжению при назначении класса бетона по прочности на сжатие следует устанавливать в зависимости от нормативного значения прочности на сжатие образцов-кубов для соответствующего вида бетона и контролируемого на производстве. Показатели качества бетона должны быть обеспечены соответствующим проектированием состава бетонной смеси (на основе характеристик материалов для бетона и требований к бетону), технологией приготовления бетона и производства работ. Содержат материалы по проектированию участков перекрытий под повышенные нагрузки с использованием сборных железобетонных конструкций многоэтажных промышленных зданий и предназначены для инженерно-технических работников научных, проектных и строительных организаций. При создании неразрезности плит перекрытий в продольном направлении площадь сечения надопорной арматуры назначается в соответствии с действующими нормативными документами по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом перераспределения усилий /14/. Основным приемом, позволяющим локально повысить нагрузки, является укладка по поверхностям плит перекрытий слоя армированного бетона, объединяющего работу отдельных сборных элементов, что изменяет их конструктивную и расчетную схемы, увеличивает жесткость и несущую способность плит и ригелей (рис. Нагрузка на консоль колонны Q = 89,78.
Высоту сжатой зоны х определяем из выражения вх R в = Rs As. отсюда тогда z = 350 — 40 — 30 = 280 мм. Жесткость дополнительных стержней заведомо назначаем большой. Кроме того, армированная набетонка над опорами плит перекрытий перераспределяет нагрузку, действующую на перекрытие, с плит перекрытия на ригель, распределяет давление более равномерно по длине полок ригелей, смещая равнодействующую от нагрузки на перекрытия к оси ригеля, поэтому прочность полок ригелей при увеличении нагрузки до 25 % можно считать обеспеченной. При применении стандартных стержневых к. Расчет участков производится с учетом обеспечения совместной работы армированной монолитной бетонной плиты, уложенной по предварительно обработанной поверхности, со сборными железобетонными элементами перекрытий. При жестком сопряжении ригелей с колоннами моменты в местах сопряжения ригелей с крайними колоннами при дополнительном догружении ригелей повышенной жесткости уменьшаются, в пролете ригеля — увеличиваются. От теории к практике — 1990. М >M = 330,89 кН. Диски перекрытий из сборных железобетонных плит — многопустотных, ребристых, сплошных и т. Подбор сборных несущих железобетонных элементов — плит, ригелей, колонн — производится в соответствии с указаниями типовых серий по нагрузкам, действующим на площади 90 % и более общей производственной и величиной не менее 75 % повышенной нагрузки. Кроме того, нормативные значения сопротивления арматуры при сжатии ограничивают значениями, отвечающими деформациям, равным предельным относительным деформациям укорочения бетона, окружаю щего рассматриваемую сжатую арматуру.

Пособие по ремонту, эксплуатации и техническому обслуживанию, устройство переднеприводных и полноприводных автомобилей Toyota Estima 2000-2006 / Alphard 2002-2008 гг. Заводская документация по ремонту на русском языке, полные схемы электрооборудования (электросхемы) Тойота Эстима / Тойота Альфард. Выпуска (2WD & 4WD), оборудованных бензиновыми 2AZ-FE (2,4 л) и 1MZ-FE (3,0 л) двигателями. Книга также может быть использована при ремонте автомобилей Toyota Previa 2000-2006 гг.

Встроенное видео · Руководство запуска: Tom Clancy’s Splinter Cell: Conviction по сети.

Такова вкратце история довоенного развития компании Тойота. На данной страницы Вы найдете ссылки на различные технические руководства и мануалы по автомобилям концерна Тойота. автомобильный департамент превратился в отдельную компанию, получившую название Toyota Motor Co. Безусловно, она также является крупнейшим японским автопроизводителем, выпускающим более 5,5 миллионов машин в год, что примерно равно одной машине каждые шесть секунд. Одна из крупнейших автомобильных компаний в мире. На сегодняшний день Тойота — один из крупнейших мировых производителей автомобилей. Штаб-квартира находится в г. Также Вы найдете каталог запчастей Тойота и видео уроки по сервисному обслуживанию, особенностям автомобилей. Через год, в 1937 г. Начальным капиталом для разработки первых автомобилей стали деньги, вырученные при продаже патентных прав на прядильные машины английской компании Platt Brothers. Официальные заводские мануалы Тойота + русскоязычные издания посвященные определенным моделям. В группе Toyota — множество компаний, как автомобильных, так и занимающихся многими различными областями. Открыл его старший сын владельца компании Сакичи Тойоды (Sakichi Toyoda) Киичиро Тойода (Kiichiro Toyoda), впоследствии и приведший автомобильную марку Toyota к мировой известности. Выпускает свою продукцию под различными марками, в том числе «Дайхацу». В 1935 году была завершена работа над первым пассажирским автомобилем, получившим название Model A1 (впоследствии AA) и первым грузовиком Model G1, а в 1936 году автомобиль Model AA был запущен в производство. Toyota (Toyota Motor Corporation, Toyota Jidosha KK), японская автомобильная компания, входящая в состав финансово-промышленной группы «Тойота». Началом истории компании Toyota можно считать 1933 год, когда в компании Toyoda Automatic Loom Works, изначально не имевшей отношения к автомобилям и занимавшейся текстильной промышленностью, открылся автомобильный департамент. Тогда же была произведена первая экспортная поставка — четыре грузовика G1 отправились в северный Китай.

И во время расследования смерти своей дочери, Сары Фишер (которая погибла в результате аварии по вине пьяного водителя во времена Двойного Агента), Сэм узнает, что смерть его дочери была не случайной и теперь он вместе с Викто Костером, бывшим «морским котиком» и давним своим другом, будут вести охоту на Андрея Кобина, торговца оружием, который по предположениям Сэма, убил его дочь.

Comments are closed.

Особенности расчета статически неопределимых железобетонных конструкций

В статически неопределимых железобетонных конструкцях возможен учет образования пластических шарниров, приводящих к перераспределению и выравниванию изгибающих моментов между отдельными сечениями.

Сущность расчета статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом перераспределения усилий заключается в следующем.

При некотором значении нагрузки напряжения в растянутой арматуре из мягкой стали достигают предела текучести.

С развитием в арматуре пластических деформаций (текучести) в железобетонной конструкции возникает участок больших местных деформаций, называемый пластическим шарниром.

В статически определимой конструкции, например в свободно лежащей балке (рис.11.11,а), с появлением пластического шарнира под влиянием взаимного поворота частей балки и развивающегося значительного прогиба высота сжатой зоны сокращается, в результате чего достигается напряжение σ_b = R_b в сжатой зоне наступает разрушение.

В балке, защемленной на опорах, с появлением пластического шарнира повороту частей балки, развитию прогиба системы и увеличению напряжений в сжатой зоне препятствуют лишние связи (защемления на опорах); возникает стадия II-а . при которой σ_s = σ_y. но σ_b < R_b

Поэтому при дальнейшем увеличении нагрузки разрушение в пластическом шарнире не произойдет до тех пор, пока не появятся новые пластические шарниры и не выключатся лишние связи.

В статически неопределимой системе возникновение пластического шарнира равносильно выключению лишней связи и снижению на одну степень статической неопределимости системы.

Для рассмотренной балки с двумя защемленными концами возникновение первого пластического шарнира превращает ее в систему, один раз статически неопределимую; потеря геометрической неизменяемости может наступить лишь с образованием трех пластических шарниров — на обеих опорах и в пролете.

В общем случае потеря геометрической неизменяемости системы с n лишними связями наступает с образованием n+1 пластических шарниров.

В статически неопределимой конструкции после появления пластического шарнира при дальнейшем увеличении нагрузки происходит перераспределение изгибающих моментов между отдельными сечениями.

При этом деформации в пластическом шарнире нарастают, но значение изгибающего момента остается прежним:

Плечо внутренней пары сил zb после образования пластического шарнира при дальнейшем росте нагрузки увеличивается незначительно и практически принимается постоянным

Расчет и конструирование статически неопределимых железобетонных конструкций по выравненным моментам дает возможность облегчить армирование сечений

Это особенно важно для монтажных стыков на опорах сборных конструкций

Позволяет стандартизировать и осуществить в необходимых случаях одинаковое армирование сварными сетками и каркасами тех зон, где при расчете по упругой схеме возникают различные по значению изгибающие моменты.

При временных нагрузках и разных загружениях расчет по выравненным моментам в сравнении с расчетом по упругой схеме может дать 20. 30 % экономии арматурной стали.

При временных нагрузках и разных загружениях расчет по выравненным моментам в сравнении с расчетом по упругой схеме может дать 20. 30 % экономии арматурной стали.

Значение перераспределенного момента не оговаривают, но необходимо выполнить расчет по предельным состояниям второй группы.

Практически ограничение раскрытия трещин в первых пластических шарнирах достигается ограничением выравненного момента с тем, чтобы он не слишком резко отличался от момента в упругой схеме и приблизительно составлялне менее 70 % его значения.

Чтобы обеспечить условия для образования пластических шарниров и развитию достаточных местных деформаций при достижении конструкцией предельного равновесия, необходимо соблюдать следующие конструктивные требования:

конструкцию следует запроектировать так, чтобы причиной ее разрушения не мог быть срез сжатой зоны или раздавливание бетона под действием главных сжимающих напряжений;

чтобы обеспечить условие образования пластического шарнира, армирование этих сечений, следует ограничивать так, чтобы относительная высота сжатой зоны ξ < 0,35 ;

необходимо применять арматурные стали с площадкой текучести или сварные сетки из обыкновенной арматурной проволоки.

Если конструкция армирована стержневой арматурой без площадки текучести, то после достижения каким-либо моментом условного предельного значения М0,2 при условном пределе текучести σ0,2 рост момента не приостанавливается, а замедляется.

Для неразрезных балок упрощенный способ учета перераспределения усилий такого рода состоит в следующем. Опорные моменты вычисляют как в упругой системе и умножают на поправочные коэффициенты, оценивающие неодинаковую жесткость опорных и пролетных сечений. Далее по исправленным опорным моментам обычным путем вычисляют пролетные моменты.

Расчет неразрезного ригеля как упругой системы служит основой для следующего перераспределения изгибающих моментов.

Расчетный пролет (при статическом расчете) ригеля принимают равным расстоянию между осями колонн; в первом пролете при опирании на стену расчетный пролет считается от оси опоры на стене до оси колонны.

При расположении временной нагрузки через один пролет получают максимальные моменты в загружаемых пролетах; при расположении временной нагрузки в двух смежных пролетах и далее через один пролет получают максимальные по абсолютному значению моменты на опоре (рис. 11.13) .

В неразрезном ригеле целесообразно ослабить армирование опорных сечений и упростить монтажные стыки. Поэтому с целью перераспределения моментов в ригеле к эпюре моментов от постоянных нагрузок и отдельных невыгодно расположенных временных нагрузок прибавляют добавочные треугольные эпюры с произвольными по знаку и значению опорными моментами (рис.11.14, а).

При этом ординаты выравненной эпюры моментов в расчетных сечениях должны составлять не менее 70 % значений . вычисленных по упругой схеме.

На основе отдельных загружений строят огибающие эпюры М и Q . Возможен также упрощенный способ расчета неразрезного ригеля по выравненным моментам

В качестве расчетной выравненной эпюры моментов принимают эпюру моментов упругой неразрезной балки, полученную для максимальных пролетных моментов при расположении временной нагрузки через один пролет (рис. 11.14, б, в).